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|title=Méthodologie Causal de modélisation et de commande : application aux machines électriques
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==Méthodologie Causal de modélisation et de commande : application aux machines électriques==
https://ceur-ws.org/Vol-547/154.pdf
Méthodologie Causal de modélisation et de commande :
application aux machines électriques
K. Hartani, Y. Miloud, A. Miloudi
Université Tahar Moulay de Saida, ALGERIE
Kada_hartani@yahoo.fr, Yahiamilouddz@yahoo.fr, amiloudidz@yahoo.fr
Résumé : La commande d'un processus se détermine classiquement à partir d'un
modèle mathématique donné sous des formes diverses: équation différentielle,
fonction de transfert, lieux de transfert, etc.…Les approches classiques donnent
des informations tant quantitatives que qualitatives sur les systèmes à
modéliser. Dans le cas des systèmes complexes d'autres approches ont été
développées pour se focaliser sur l'aspect qualitatif. La notion de Graphe
apparaît alors naturellement pour informer sur les relations de cause à effet
entre les variables du processus. Divers outils utilisés pour développer une
modélisation en vue de la commande, une place particulière étant réservée au
Graphe Informationnel Causal (GIC). Le GIC est une proposition de
symbolisme et de méthodologie permettant de simplifier et de structurer la
commande. Dans ce travail on donne une représentation des principes du GIC
et l'application de ce dernier dans la modélisation des machines électriques et la
structuration de leurs commandes sous l’environnement MATLAB
/SIMULINK.
Mots clés : Graphe Informationnel Causal, Modélisation, Commande de
machines à courant continu, machine asynchrone
1. Introduction
La conception d'un dispositif de commande repose sur une analyse préalable des
dépendances entre grandeurs à contrôler et grandeurs de contrôle. L'approche par des
graphes informationnels constitue une aide précieuse dans cette démarche.
Le Graphe Informationnel Causal est outil de description qualitative des phénomènes
liés à un système donné. Il permet d'abord l'élaboration d'un modèle pour le système
ainsi que la commande de celui-ci.
Bien connaître un système (en avoir un modèle) c'est être capable de savoir
comment réagira le processus vis-à-vis des entrées. D'un point de vue commande,
avoir un modèle c'est savoir quelles sont les causes et quels sont les effets. On pourra
donc définir quelle est la bonne cause à fournir pour obtenir l'effet désiré. Le GIC
permet une déduction des lois de commande. Cette opération systématique est appelée
l'inversion.
La première partie de ce travail est consacrée à la représentation des principes du
GIC.
La deuxième partie de ce travail est dédiée à une commande en vitesse de la
machine à courant continu. Cette commande classique, est déduite à l'aide du graphe
informationnel causal (GIC).
On a choisi comme une première application la commande de la machine à courant
continu. Cette dernière est considérée, même aujourd'hui, comme l'actionneur de
référence (notamment pour la simplicité de son modèle). La deuxième raison dans ce
choix est aussi liée au fait que le modèle de la machine à courant continu est bien
connu et simple. Il nous permet d'illustrer le GIC, dont une présentation détaillée est
donnée dans le paragraphe 3.
Nous nous contenterons, dans la troisième partie, d'utiliser les principes de cet outil
graphique à la modélisation et la structuration de la commande en couple d'une
machine asynchrone.
2. Le Graphe Informationnel Causal
Le GIC est un outil de description qualitative des phénomènes liés à un système
donné. Son intérêt est double: il permet d'abord l'élaboration d'un modèle pour le
système ainsi que la commande de celui-ci.
La construction d'un graphe informationnel causal modélisant un processus est
basée sur le strict respect du principe de causalité des systèmes physiques. Une
relation entrée-sortie caractérise un objet physique, représenté par un processeur. Les
relations utilisées se classent en deux catégories: les relations rigides et les relations
causales.
Relation Causale Relation Rigide
Figure 1. Processeurs élémentaires du GIC
Un processeur est le support d'une relation entre une ou plusieurs grandeurs
influentes et une grandeur influencée. Cette relation respecte le principe de causalité
naturelle qui régit le fonctionnement de tout objet physique. La sortie d'un processeur
ne dépend que des valeurs présentes et passées de ses entrées. Une telle formulation
revient à exprimer la causalité sous forme intégrale. On retient à exprimer la causalité
intégrale:
- si un objet accumule de l'information, la causalité est interne: la sortie est
nécessairement une fonction de l'état énergétique, la relation alors orientée est dite
causale. Le temps et l'état initial sont des entrées implicites non représentées. Le
processeur est alors une bulle munie d'une simple flèche symbolisant une relation non
inversible.
- si un objet n'accumule pas d'information, la causalité est externe. La sortie
est fonction instantanée de l'entrée, la relation qui n'est pas orientée est alors
dite rigide. Le processeur correspondant est une bulle avec double flèche
2.1 Les objets énergétiques
A l'aide de ces processeurs élémentaires, il est possible de définir plusieurs types
d'objet suivant leur fonctions énergétiques:
- les sources sont des objets à causalité implicite dans le sens où la grandeur de sortie
est indépendante de la grandeur d'entrée.
- les accumulateurs sont des objets à causalité interne: l'énergie fournie à l'objet,
sous forme cinétique ou potentielle, est convertie sous sa forme duale par
accumulation. Ainsi, pour une bobine, la grandeur influente est nécessairement la
tension qui lui est appliquée alors que le flux est la variable influencée représentant
l'état énergétique. On trouve en Figure 2 quelques exemples classiques de relation
causale.
ω , C1 ω , C2
Φ Q
i i
v v
C1
v Φ v Q ω
C2
dΦ dQ dΩ C1 − C 2
=v =i J =
dt dt dt J
Figure 2. Exemples de relations causales
- les dissipateurs sont des objets à causalité externe, car établie uniquement par le
contexte de leur mise en œuvre. L'énergie, apportée sous une forme quelconque, est
totalement dissipée en chaleur: la résistance en électricité, les dispositifs à frottement
visqueux en mécanique…
R
i ω , C1 ω, C2 ω , C1 ω , C2
v
i v
C1 − C 2 ω ω1 − ω 2 C
(v ) (i)
(ω ) (C 1 − C 2 ) (C ) (ω 1 − ω 2 )
1
v = Ri ω = (C 1 −C 2 ) C = f (ω 1 − ω 2 )
f
Figure 3. Objets à causalité externe
- les objets de couplages neutres sont des dispositifs assurant le transfert de
puissance d'un groupement à un autres, sans pertes ni accumulation d'énergie. Cette
neutralité entraîne la conservation de la puissance instantanée et n'induit pas la
causalité qui est donc externe. Les objets neutres peuvent être de deux groupes. On
parle de modulateur si l'entrée et la sortie sont de même nature énergétique (cinétique
ou potentielle) sinon, il s'agit d'un girateur.
i1 i2 i1 i2
v1 C1 , ω1 C2 , ω 2
v1 v2 v2
v1 v2 v1 v2 C1 C2
m f m
i1 i2 i1 i2 ω1 ω2
v1 i1 = v 2 i 2 v1 i1 = v 2 i 2 C1ω 1 = C 2 ω 2
avec
v 2 = mv1 v 2 = fv1 ω 1 = mω 2
et et et
i1 = mi 2 i1 = fi 2 C 2 = mC1
avec
m : rapport de transformation
f : fonction de conversion
1 / m : rapport de réduction
Figure 4. Objets de couplage neutres
2.2 La construction d'un modèle
A partir de ces objets élémentaires, il est possible de tracer le graphe complet qui sera
dons le modèle GIC de système considéré. Ce modèle pourra être exploité pour la
simulation [Gui-98] ou pour élaborer une loi de commande [Hau-99] de processus.
Le modèle se construit en 5 étapes:
- Localiser les sources et objets accumulateurs, déterminer leurs grandeurs influentes
et influencées.
- Localiser les dissipateurs, déterminer leurs grandeurs influentes et influencées à
partir des sorties des sources et accumulateurs.
- Localiser les objets neutres, déterminer leurs grandeurs influentes et influencées à
partir des sorties des sources et accumulateurs
- Etablir le Graphe en interconnectant les entrées et les sorties.
- Expliciter les relations.
Le Graphe ainsi obtenu est un modèle du processus. Bien connaître un système (en
avoir un bon modèle) c'est être capable de savoir comment réagira le processus vis-à-
vis des entrées.
D'un point de vue commande, avoir un modèle c'est avoir quelles sont les causes et
quels sont les effets. On pourra donc définir quelle est la bonne cause à fournir pour
obtenir l'effet désiré. Le GIC permet une déduction des lois de commande. Cette
opération systématique est appelée l'inversion.
2.3 Le modèle de la commande
Pour la conception de la commande d'un processus on applique le principe d'inversion
causale [Hau-99]: "Commander un processus c'est lui imposer la trajectoire désirée.
Cette trajectoire est l'effet d'une cause de sorte qu'il suffit alors de créer la bonne
cause pour avoir le bon effet".
- Le principe d'inversion:
L'inversion de la relation associée à un processeur détermine une relation de
commande elle-même associé à un autre processeur.
Relation rigide: une relation rigide bijective détermine une loi de commande par
inversion directe. La figure 5. (a) illustre ce premier principe qui conduit à déterminer
la grandeur de réglage u REG à partir de la trajectoire de référence yref souhaitée
pour y . Il vient:
R → y = f (u ) ; RC → u REG = c( yref )
si c = f −1 et u = u REG alors y → yref
Relation causale: Dans une relation causale, le temps intervient implicitement de
sorte que l'effet d'accumulation induit systématiquement une valeur initiale. Dans ces
conditions, la grandeur de réglage détermine u REG est élaborée en prenant en compte,
à tout instant, la situation de y par rapport à sa référence yref .
Ce second principe illustré à la figure 5. (b) est celui de l'asservissement qui, visant à
minimiser l'écart e = yref − y , détermine une loi de commande par inversion
indirecte. Il vient:
R → y = f (u ) ; RC → u REG = c( yref − y )
si c → ∞ et u = u REG alors y → yref
u y u y
PROCESSUS
COMMANDE
u REG u REG
y ref y ref
Figure 5. Principe d'inversion
Pour illustrer cette démarche on suppose qu'on doit élaborer la commande du
processus présenté à la Figure 6. Ce type de processus est très souvent rencontré dans
le domaine de la commande des machines électriques (exemple: la partie électrique
d'une machine à courant continu ou une charge mécanique avec réducteur).
commande d est d processus
yref y1ref + u− y1 y2
1/ k C 1 P k
+ + +
−
Figure 6. Illustration du principe d'inversion
Pur respecter le principe d'inversion, toute perturbation d doit être compensée soit
par mesure directe, soit par une estimation d est . Pour trouver la commande d'une
action causale P on se sert d'un asservissement, donc d'un correcteur C . Une action
rigide, symbolisée par le gain k , a son inverse 1 / k dans la partie commande.
On suppose un capteur idéal ainsi que le convertisseur de puissance de coefficient
unitaire. Le graphe informationnel causal (GIC) est un formalisme très approprié pour
illustrer cette approche. Pour cette raison on le présente en parallèle avec le schéma
fonctionnel:
d
u y1
y2
PROCESSUS
COMMANDE
u REG
y2 ref
y1ref
d est
Figure 7. Exemple du principe d'inversion par le GIC
3. Application à la machine à courant continu
3.1 Construction du modèle
Le modèle de la machine à courant continu est déduit de l'analyse par les lois
physiques (loi de Faraday, loi d'Ampère, loi d'Ohm,…).
Ces lois physiques conduisent d'abord à l'équation électrique des enroulements
d'induit, liant le courant imcc à la tension d'induit uce (en supposant la machine est
alimentée par un convertisseur statique délivrant une tension uce ) et à la f.é.m. emcc ,
au travers de la résistance R et de l'inductance L de l'enroulement:
dimcc
L = uce − Rimcc − emcc (1)
dt
Vient ensuite la relation de conversion électromécanique de l'interaction stator-
rotor, liant la f.é.m. à la vitesse Ω mcc d'une part, le couple électromagnétique Cmcc au
courant d'autre part, au travers de la même variable k liée au flux inducteur Φ :
emcc = kΦΩ mcc (2)
Cmcc = kΦimcc (3)
La machine que nous considérons est une machine à courant continu à excitation
séparée (à aimants permanents) donc kΦ est une constante, appelée dans la suite kΦ .
La loi fondamentale de la mécanique débouche sur la relation liant la vitesse
Ω mcc aux couples électroma-gnétique Cmcc et de charge Cr , à travers l'inertie J mcc et
du coefficient de frottements visqueux f mcc de l'arbre du rotor:
dΩ mcc
J mcc = Cmcc − Cr − f mcc Ω mcc (5)
dt
Le GIC de la Figure 8 se déduit d'après les relations (1) à (4).
imcc C mcc Ω mcc
uce
kΦ
imcc emcc Ω mcc Cr
Figure 8. GIC de la machine à courant continu
3.2 Elaboration de la commande
Pour trouver la commande il suffit d'inverser la causalité: "de trouver la bonne cause
pour produire le bon effet" (principe de l'inversion de la causalité). Une relation rigide
est directement inversée, et une relation causale est indirectement inversée au travers
d'un asservissement.
Le GIC de la commande est donné à la Figure 9. Une hypothèse simplificatrice est
faite: capteurs et conver-tisseurs statiques idéaux.
uce imcc C mcc Ω mcc
emcc kΦ
Ω mcc Cr
PROCESSUS
COMMANDE
emcc−est kΦ est C r −est
u reg
imcc−ref C mcc− ref Ω mcc −ref
Figure 9. GIC de la commande de la machine à courant continu
PROCESSUS
COMMANDE
C r −est emcc−est Cr
C imcc−ref imcc C mcc
yref + mcc− ref + + u reg = u ce − Ω mcc
C PM ( s) 1 / kΦ C PE ( s) PE ( s) kΦ PM ( s )
+ + + +
− − −
kΦ
Figure 10. Commande classique d'une machine à courant continu
Le tableau donné ci-dessous donne les relations de la commande déduites de celle
du processus.
Dans la partie commande, les compensations nécessaires (de la f.é.m. et du couple
de charge) peuvent se faire par des grandeurs mesurées (au moyen de capteurs) oe
estimées (reconstituées sur la base d'un modèle temps réel).
La figure 10 donne deux exemples d'observation appliqué à la machine à courant
continu.
Tableau 1. Illustration des règles d'inversion
Processus Commande
R1 → R01 →
Cmcc − ref = C1 Ω mcc − ref − Ω mcc
dΩ mcc ~
J mcc + f mcc Ω mcc = Cmcc − Cr
dt
+C r
(inversion indirecte)
R02 → i mcc − ref = 1 k Φ C mcc − ref
R2 → Cmcc = k Φ imcc ~ ~ ~
(inversion directe)
R3 → R03 →
ureg = C2 imcc − ref − i mcc + e mcc
di ^ ~
L mcc + Rimcc = uce − emcc
dt
(inversion indirecte)
R04 → Ω mcc − ref = 1 k Φ e mcc − ref
R4 → emcc = kΦ Ω mcc ~ ~ ~
(inversion directe)
3.3 Description par fonction de transfert
On pose les hypothèses suivantes: source électrique parfaite, convertisseur électrique
(hacheur) idéal, de même que les capteurs, flux constant. Le schéma fonctionnel
correspondant au GIC de la commande est illustré par la figure 10 suivante.
PE , PM représentent les fonctions de transfert des parties électrique et mécanique
de la machine, et C PE , C PM , les correcteurs associes.
1
PE ( s ) = (8)
Ls + R
1
PM ( s ) = (9)
J mcc s + f mcc
La Figure 11 représente le modèle Simulink du principe d’inversion par le GIC
appliquée à la machine à courant continu.
R1
R2 R3
Relation Causale Scope
Relation Rigide Relation Causale1
kphi
R2
Relation Rigide1
emc-est
Rc1 kphi
Rc2 Cr-est
Rc3
Relation Causale
Commande Relation Rigide
Commande Relation Causale Wmcc-ref
Commande1
Figure 11. Modèle Simulink de la commande d'une machine à courant continu par le GIC
5. Application à la machine asynchrone
5.1 Construction du modèle
Les calculs mené et relatif à la modélisation de la MAS dans le repère de Concordia
lié au stator, aboutissant aux expressions des tensions statoriques :
di sα
v sα = R sr i sα + σL s dt + e sα [ Rα ]
di
(10)
v sβ = R sr i sβ + σL s sβ + e sβ [Rβ ]
dt
Avec : Rsr désigne la résistance totale ramenée au stator.
σLs désigne l'inductance de fuite totale ramenée au stator.
Les termes eα et eβ résultent de couplages électroméca-nique et
électromagnétique entre les enroulements selon les équations :
e sα = eα' + eα''
' '' (11)
e sβ = e β + e β
De manière très similaire aux forces électromotrices développées par une machine
à courant continu, nous choisissons d'exprimer les tensions eα' et eβ' sous la forme:
eα' = kα Ω m [ R gαl ]
' (12)
e β = k β Ω m [ R gβ 1 ]
avec
M
k = −P φ r sin(θ s ) [ R fα ]
α L
M (13)
kβ = P φ r cos(θ s ) [ R fβ ]
Lr
où θ s désigne la position angulaire du flux rotorique dans le repère lié au stator.
Le système d'équations (14) complète la modélisation de la conversion
électromécanique :
c eα = kα i sα [ R gα 2 ]
(14)
c eβ = k β i sβ [ R gβ 2 ]
Les relations [ Rgα ] et [ Rgβ ] caractérisent un groupement gyrateur de couplage
équivalent à celui mis en évidence pour la machine à courant continu (Fig. 8).
Enfin, les échanges d'énergie électromagnétique entre le moteur et son alimentation
sont à celui à l'origine de termes de couplage supplémentaires donnés par :
'' M
eα = − 2 Rr φ cos(θ s )
Lr
M
(15)
e β'' = − R r φ r sin(θ s )
L2r
L'équation différentielle régissant l'évolution de la vitesse du rotor est donnée par :
dΩ m
J = ce − c r [ Rm ] (16)
dt
On exprime le module du flux rotorique en régime permanent par l'équation:
φ r = M (isα cos(θ s ) + isβ sin(θ s )) (17)
Les relation classiques de cinétique interne sont données par :
ω s = pΩ m + ω r [ Rθ 1 ] (18)
θ s = ∫ ω s dt [ Rθ 2] ] (19)
où ω r désigne la pulsation de glissement qui s'exprime par:
Rr
ωr = ce [ Rθ ] (20)
pφr2
eα''
Rα Rgα 2
isα
vsα C eα Φr
R fα
eα ' kα
Position flux rotorique
Mα Rg α 1 Cr
Rc Ce Rm Rθ 1 Rθ 2 θs
Ωm ωs
Rθ 3
Mβ R gβ 1
kβ R fβ
e β'
isβ
vsβ C eβ Φr
Rβ ''
R gβ 2
eβ
Figure 12. GIC de la machine asynchrone – Production du couple
Le modèle ainsi obtenu montre que la machine généralisée est, d'un point de vue
électromécanique, équivalente à l'association de deux machines à courant continu
élémentaires fictives ( M α et M β , Figure 12), couplées mécaniquement. Chacune est
le siège d'une force électromotrice (f.e.m. eα' et eβ' ) et contribue au couple
électromagnétique global selon l'équation :
ce = ceα + ceβ [ Rc ] (21)
Le modèle GIC résultant de cette modélisation est donné Figure 12.
5.2 Elaboration de la commande
Le modèle GIC (Fig. 12) montre ici que la machine diphasée est équivalente à deux
machines à courant continu, de manière équilibrée, au couple électromagnétique
globale développé par la machine triphasée. Dans ces conditions, la structuration de la
commande met en évidence la difficulté à définir les couple de référence pour
chacune de ces machines fictives: la résolution de ce problème fait l'objet de ce
paragraphe.
L'objectif est de déterminer les tensions instantanées de réglage vsα − ref et vsβ − ref à
appliquer aux bornes de la machine à partir d'une référence donnée du couple
électromagnétique ce − ref .
L'application du principe d'inversion directe se voit confronté à la non-bijectivité
de la relation [ Rc ] : en effet, il s'agit alors d'exprimer les références des couples
ceα − ref et ceβ − ref à partir d'une seule et même entrée ce − ref . Il est nécessaire ici de
définir une relation supplémentaire pour obtenir totalement la structure de commande.
Le degré de liberté supplémentaire offert par l'inversion d'une relation non bijective
peut être utilisé dans le but d'optimiser le fonctionnement du processus à commander
[HAU99-2].
On fait donc, dans le cadre de la commande développée, le choix classique de
maintenir le module du flux rotorique à sa valeur nominale.
Il revient également à considérer que l'évolution du flux rotorique est régie par une
succession de permanents. On suppose alors, qu'à chaque instant, le flux rotorique est
égal à sa valeur de référence selon l'équation:
Φ = Φ r − ref (22)
En régime permanent, l'expression du flux dans la machine est donnée par
l'équation (17). Les expressions des courants iαs et iβs , fonctions des couples
élémentaires ceα et ceβ selon l'équation (14), permettant alors de définir la relation
supplémentaire liant ceα − ref et ceβ − ref :
2
~ ~ Φ r − ref ~
ceβ − ref sin 2 (θ s ) − ceα − ref cos 2 (θ s ) = p sin(2θ s ) (23)
2 Lr
L'inversion de la relation [ Rc ] impose:
ceα − ref + ceβ − ref = ce − ref (24)
On déduit, des équations (23) et (24), l'expression des couples de référence
ceα − ref et ceβ − ref :
2 ~ Φ 2 r − ref ~
ceα − ref = ce − ref sin (θ s ) − p sin( 2θ s )
2 Lr
(25)
c 2 ~ Φ 2r − erf ~
= c cos (θ ) + p sin(2θ s )
eβ − ref e − ref s
2 L
r
Une manipulation trigonométrique de ces expressions montre que chaque couple
de référence est la somme d'un terme constant (égal au demi-couple de référence) et
~
d'un pulsatoire de phase 2θ s [DEG00] :
1 1 ~ Φ 2 r − ref ~
ceα − ref = ce − ref − (ce − ref cos( 2θ s ) − p sin(2θ s )
2 2 Lr
(26)
c 1 1 ~ Φ 2 r − ref ~
eβ eref = ce − ref + (ce − ref cos( 2θ s ) − p sin(2θ s )
2 2 Lr
Il apparaît donc que chacune des machines élémentaires, telles que les définissons
au moyen du modèle GIC de la Figure 12, fournit la moitié du couple auquel s'ajoute
une composante pulsatoire de même amplitude et de fréquence double de celle de la
vitesse électrique de rotation du flux rotorique dans le repère de Concordia lié au
stator.
Les couples élémentaires de référence étant totalement définis, nous disposons
alors des éléments nécessaires pour déterminer la structure globale de commande
(Figure 13).
La structure de commande est obtenue par application des principes systématiques
d'inversion du modèle GIC. Les relations de commande se déduisent donc par
inversion (relation avec exposant"-1"), les relations d'observation reconstituant des
variables internes s'obtiennent simplement par "recopie" (relations et variables
repérées par des tildes"~"). Les grandeurs mesurées sont repérés par le symbole "^".
Les références des courants, élaborées par R g−α1 et R g−β1 nécessite la connaissance
des coefficients de couplage électromécanique kα et k β . Ces derniers sont
reconstitués grâce à une estimation de la position angulaire du flux rotorique.
~
La structure d'estimation de l'angle θ s est donné Figure 13. Basée sur les équations
(18) à (19), elle suppose qu'à chaque instant le couple moteur et le flux rotorique sont
~
égaux à leurs valeurs de référence (Relation [ Rθ 1 ] ). Pour le flux rotorique, cette
hypothèse est celle déjà formulée équation (22) et que l'on se propose de vérifier, a
posteriori, sur les résultats du contrôle. Concernant le couple électromagnétique, cette
hypothèse résulte :
- du caractère rigide des relations liant ce couple aux courant isα et isβ .
Enfin, les relations Rα−1 et R β−1 caractérisent les asservi-ssement des courants; ces
relations prévoient la compensation des f.e.m.
La figure 15 représente le modèle Simulink du principe d’inversion par le GIC
appliquée à la machine asynchrone.
~
eα''
Rα−1 Rg−α1 2
isα − ref
vsα − ref Ceα − ref ~
R fα Φ r − ref
~
~ kα
isα
e~α'
Rg−α1 1
Φ r − ref
Rc−1
~ ~
Ce − ref Ωm θs
~
θs
Rg−β11
~ ~
eβ' ~ R fβ
~ kβ
isβ
isβ − ref
vsβ − ref Ceβ − ref Φ r − ref
Rβ−1 Rg−β1 2
~
eβ''
Figure 13. Structure de commande en couple de la machine asynchrone
~
Ωm
~ ~
Rθ 1 Rθ 3 ~
ω~r ω~s θs
Ce − ref
~
Rθ 2
Φ r − ref
Figure 14. Estimation de position du flux rotorique
Vsa
Ra
Rga2
Rfa
Rga1
Cr
Rc Rm
Rt1 Rt2
Theta
Rt3
Rgb1 Rfb
Rb Rgb2
Vsb
Figure 15. Modèle Simulink GIC de la machine asynchrone
6. Conclusion
Dans ce travail, nous avons donné une représentation des principes du graphe
informationnel causal (GIC) et l'application de ce dernier dans la modélisation d'une
machine à courant continu et une machine asynchrone, et la structuration de leurs
commande en vitesse et en couple respectivement. L'approche par le GIC constitue
une aide précieuse dans la conception d'un dispositif de commande.
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simulation des systèmes électriques. Journée du club EEA Electrotecnhique, Paris, (1992)
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des commandes de processus électromécaniques. Cahier spécial de l'enseignement
Supérieur, pp 51-58,n°785.
3. J. Hautier, : Le graphe informationnel causal en Electrotech-nique. Journée 3EI, (1999)
4. Ph. Degobert, :Modélisation causale appliquée aux systèmes électriques. Séminaire
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